예시를 이용한 열 계산

열 계산- "가스 소비량 계산"(Mosoblgaz 용어)이라고도 함 - 시설에 대해 다음 정보를 제공합니다.

• 열 요구 사항
• 난방용
• 건물 환기를 통해 열 손실을 보상하기 위해
• 뜨거운 물을 준비하려면
• 연료 요구사항(보통 천연가스)
• 시간당 최대 가스 소비량(최대 추운 기간겨울)
• 연간 가스 소비량(전체 난방 기간 동안)

연료는 열 생산(보일러실)과 기술 장비(시설에서 사용되는 경우) 모두에 사용됩니다. 기술 장비의 예: 벽지 생산 라인, 오븐, 공기 히터 등 - 적어도 하나의 장비 가스 버너그리고 가스를 태웁니다.
열 공학 계산에서 시간당 및 연간 최대 연료 소비량을 계산할 때 모든 연료 소비자가 고려됩니다.

열 공학 계산이 필요한 사람은 누구입니까?

다양한 경우에 계산이 필요합니다.

• 등급. 객체를 구축할 예정이며 다음을 평가해야 합니다.
• 미래 보일러 하우스의 힘, 보일러 비용
• 시설의 요구에 얼마나 많은 가스가 필요합니까? 이 숫자를 가지고 당신은 Mosgaz\Mosoblgaz로 가서 그들이 당신에게 그만큼의 휘발유를 줄 것인지 알아보게 될 것입니다. 특히, 시설 근처의 가스 네트워크 용량은 제한되어 있습니다.
• 필수 서류. Mosgaz\Mosoblgaz에 와서 가스를 요청할 때 가장 먼저 물어볼 것은 열공학 계산입니다.

가스 서비스는 왜 비용을 지불해야 합니까? 간단합니다. 기술 사양을 제공하기 전에 필요한 가스의 양을 이해해야 합니다. 절단할 수 있는 파이프의 선택은 이에 따라 달라집니다. 선택한 파이프는 연료 요구 사항을 충족해야 합니다. 시설 근처의 모든 파이프에 과부하가 걸리고 가스 서비스로 연료 수요를 충족할 수 없는 경우가 발생할 수 있습니다. 이 경우 가스화가 거부됩니다.

따라서 가스를 얻으려면 계산이 필요합니다.

• 공사중인 시설의 경우
• 객체를 재구성할 때
• 당신은 도시에서 열을 구매하는 것을 거부하고 자신의 보일러실을 사용할 것입니다.
• 생산설비용(기술)
• 당신은 이미 모든 것을 지었고 난방 보일러도 구입했지만 견적이 없다는 것이 밝혀졌습니다! - 이는 사전 설계 단계에서 열 엔지니어링 계산을 먼저 수행해야 한다는 사실에도 불구하고 종종 발생합니다.

OBJECT는 다음 옵션을 의미합니다.

• 저층 주거용 건물(코티지)
• 코티지 마을
• 마을
• 주거 지역
• 주거단지
• 쇼핑 센터
• 창고 단지
• 차고
• 행정 건물
• 레스토랑
• 사무실 건물
• 호텔
• 산업 및 창고 단지
• 은행
• 보일러실
• 공장
• 학교
• 스포츠 학교
• 유치원
• 축구 경기장
• 세차장
• 자동차 기술. 센터
• 사원
• 인쇄소
• 병원
• 농업 기업: 젖소 축사, 송아지 축사, 가금류 농장
• 온실(면적 최대 수 헥타르)
• 그리고 다른 물건들 - 우리는 어려움을 두려워하지 않습니다!

위의 모든 유형의 개체는 이미 우리의 실습에 사용되었습니다. 고객 목록

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계산을 하려면 무엇이 필요합니까?

적격한 열 계산을 수행하려면 다음과 같은 초기 정보가 필요합니다.

• 난방 - 평면도건물 및 건물 섹션의 매개변수 표시(기술 여권 BTI)
• 환기 - 기능적 목적시간당 건물 및 공기 환율
• DHW - 온수 수집 지점 수(혼합 수도꼭지, 샤워기, 싱크대, 욕조), 개수 좌석식당의 세탁실 교대당 건조 린넨 수, 교대당 근로자 수 등
• 기술적 요구 - 상세 설명 기술적 과정, 장비별 버너 개수 및 출력
• 공기열 커튼- 게이트 수, 크기, 위치 및 작업 일정 - 일일 운영 시간 및 동시에 운영되는 VTZ 수
• 수영장 - 유형, 수 및 크기.

게다가 수행을 하려면 열공학적 계산건물 정보가 필요합니다 일반 계획 (교대 근무 횟수, 연간 근무 일수, 교대 근무자 수).

발전소(가스 피스톤 또는 가스 터빈)의 연간 가스 소비량을 계산하려면 다음을 제공해야 합니다. 일반적인 일일 전기 부하 일정"겨울"과 "여름"에 대한 것입니다.

열 공학 계산에 따라 보일러 출력이 결정됩니다.

주거용 건물이나 산업 시설에 대한 열 엔지니어링 계산 작업 중 하나는 시설의 고품질 난방을 보장하는 데 필요한 화력을 결정하는 것입니다.

가열의 열 계산열 비용에 대한 질적 분석을 수행하는 것이 불가능한 대상에 대한 자세한 정보에 대한 지식을 의미합니다. 이러한 지표에는 다음이 포함됩니다.

• 건물의 전체 치수: 길이, 너비, 높이
• 실내 온도
• 환기 데이터(공기 교환율)
• 바닥 유형: 지상/지하

난방에 대한 열 공학 계산을 통해 실내(건물) 난방에 필요한 화력을 결정할 수 있지만, 일반적으로 불가항력이 발생한 경우 파워 리저브를 제공하기 위해 수치가 15-20% 증가합니다.
이 계산 단계에서는 시설의 난방 보일러를 선택할 수 있습니다. 계산을 통해 보일러실의 전력이 알려집니다.

계산에 따라 필요한 연료량이 결정됩니다.

열 계산~이다 기본 문서, 이를 바탕으로 가스 한도가 얻어집니다 ( 기술 사양) 객체에 대한 것입니다. 계산 없이는 사양을 얻을 수 없습니다.

난방도 그 중 하나 중요한 시스템가능성이 달려있는 집에서 편안한 숙박일년 내내.

난방 장치를 설치할 때 모든 뉘앙스를 고려하고 최대값을 선택하는 것이 중요합니다. 효과적인 시스템집에 가장 적합한 난방 시스템.

그리고 물이나 전기 공급 중단이 살아남을 수 있다면 겨울철 더위 중단은 매우 불쾌한 현상입니다.

난방 시스템의 중요성을 고려할 때, 그 신뢰성과 효율성은 주택 설계 단계에서 이미 결정되어야 합니다. 필요한 난방기 수를 계산해야합니다. 거실너무 덥거나 반대로 너무 추운 옵션을 피하십시오. 또한, 실내와 바닥에 균일한 열 분포를 달성하는 것이 필요합니다. 이러한 모든 문제를 해결하기 위해 건물 난방을 위한 열 소비량이나 열 공학 계산이 계산됩니다.

건물의 열공학 계산

열 공학 계산은 난방에 필요한 열 소비량을 계산하는 것입니다. 편안한 조건구내에 거주. 열 엔지니어링 계산은 전체 난방 시스템을 계산하는 주요 계산입니다.

사용시 난방에 필요한 열량 계산표 다른 유형보일러

작동 중 모든 집은 열을 잃어 다른 사람에게 전달한다는 점을 고려해야합니다. 환경. 또한 열 소비량은 건물의 설계 특징에 따라 다릅니다. 이러한 열 손실은 동일하게 회복되어야 합니다.

눈으로 열 보상을 계산하는 것은 거의 불가능합니다. 을 위한 정확한 정의난방을 위한 열 소비에는 열 공학 계산이 필요합니다. 그렇지 않으면 실제 데이터보다 훨씬 높거나 낮은 오류가 발생할 수 있습니다. 열 엔지니어링 계산에서는 일반적으로 열 손실에 영향을 미칠 수 있는 여러 요소를 고려합니다. 이러한 요인에는 앞서 언급한 바와 같이 다음이 포함됩니다. 디자인 특징건물 외에도 열 손실은 건물의 건축 및 장식에 사용되는 재료, 기본 방향 및 우세한 바람에 대한 건물의 위치, 건축 지역의 온도 특성 및 사용된 기타 건축 솔루션의 영향을 받습니다. 건물 건설 중.

정확한 열공학 계산이 필요합니까?

정확한 열공학 계산이 필요한 이유는 무엇입니까?

첫째, 계산에 기초하여 난방 보일러의 출력 계산, 각 라디에이터의 방 및 섹션의 라디에이터 수 결정, 난방 바닥 계획 및 물의 양 선택 등 난방 시스템 장비를 선택합니다. 난방 및 환기 시스템의 냉각수. 난방 시스템에 많은 돈을 썼지만 충분하지 않은 경우 따뜻한 집, 충분히 즐겁지 않을 것입니다.

둘째, 이러한 계산을 수행하면 구입한 장비나 설치 작업에 대해 초과 지불이 없음을 확인할 수 있습니다. 즉, 계산에 따라 과도한 열을 발생시키지 않고 집을 난방할 수 있는 장비를 정확하게 선택할 수 있습니다. 물론, 잉여 열은 다른 필요에 사용될 수 있습니다. 추가 비용난방용. 또한 난방 장비 판매자는 필요한 장비의 양을 과대평가하는 경향이 있습니다. 이는 수입에 직접적인 영향을 미치기 때문입니다. 계산을 통해 초과 지급을 방지할 수 있습니다. 실습에서 알 수 있듯이 올바르게 계산된 장비 수는 난방 시스템 비용을 20-25% 절감합니다.

셋째, 규칙에 따라 가스 공급 장치를 연결할 때 열 공학 계산이 필요합니다. 특정 가열 장치와 소비되는 가스량을 선택해야합니다. 이 경우 가스화 프로젝트에는 이미 가스 보일러의 브랜드와 전력이 표시되어 있어야 하므로 계산은 초기 단계에서 수행됩니다.

열 공학 계산에는 무엇이 포함됩니까?

올바른 열 공학 계산은 두 단계로 수행됩니다. 첫 번째 단계에서는 건물의 열 손실을 계산하고 전력을 계산합니다. 난방 장비및 난방기 수 선택.

열 소비량 계산

추운 계절에 주거 공간의 최적 온도(+20...+22°C)를 유지하는 데 필요한 열량을 정확하게 계산하려면 해당 조건에서 주택의 열 소비량을 알아야 합니다. 저온(-30…-35°С). 따라서 열량은 열 소비량과 같습니다.

열 소비량을 계산할 때 벽, 바닥 및 천장의 두께, 건축 및 마감재에 사용되는 재료, 지하실 및 다락방의 존재, 창문 및 문의 열전도도가 고려됩니다. 이러한 모든 지표를 전체적으로 계산한 결과는 주택의 총 열 손실(kW)입니다.

계산을 위해 최소 온도는 다음과 같이 취해야 합니다. 겨울 기간, -40°С와 같습니다. 주거 지역의 쾌적한 온도는 +20°C로 간주됩니다. 이 값을 기준으로 온도차는 60°C입니다.

벽이나 천장 재료의 이질성으로 인해 나타나는 열 손실, 냉교 또는 냉교에서 발생하는 열 손실을 포함하여 모든 열 손실을 절대적으로 계산할 수 없는 경우 넓은 지역문과 창문을 열면 열 소비 순서를 결정하고 이 순서대로 난방 장비를 선택할 수 있습니다. 계산의 모든 모호함은 열 소비가 증가하는 방향으로 해석되어 그에 따라 난방 장비의 전력이 증가합니다.

장치의 전력은 와트(W) 또는 킬로와트(kW) 단위로 측정되고 장비의 발열량 또는 연료 연소 중 방출되는 열은 줄(J) 또는 킬로칼로리(kcal) 단위로 측정되므로 계산에는 다양한 양이 사용됩니다. . 따라서 계산이 정확하려면 이러한 수량 간의 관계가 필요합니다.

1W/m2 *deg = 0.86 kcal/m2 *hour*deg = 3600 J/m2 *hour*deg.

이 비율에서 폴리스티렌 폼으로 단열재를 사용하여 팽창 점토 콘크리트로 만든 벽의 열 저항 계수가 약 0.2W/도인 경우 해당 벽의 단면적은 1제곱미터라는 것이 분명합니다. 60°C, 즉 43200J, 즉 10.3kcal의 온도 차이에서 약 12W의 열을 방출합니다.

그러나 실제 상황에서는 열이 벽뿐만 아니라 지붕과 바닥을 통해서도 빠져나갑니다. 집에 다락방이 없으면 지붕을 통한 열 손실은 벽을 통한 손실, 즉 지붕 평방 미터당 동일한 12W의 열 손실과 같습니다.

계산을 위해 200m2의 지붕 면적을 사용하면 그러한 지붕을 통한 열 손실은 2400W, 8.64MJ 또는 2064kcal이 됩니다.

바닥을 통한 열 손실도 0이 아닙니다. 일반적으로 양의 온도를 유지하는 지하실이 있는 경우 온도 차이는 20°C를 넘지 않지만 열 손실은 여전히 ​​1kW, 3.6MJ 또는 860kcal에 이릅니다.

그러나 지붕과 바닥을 통한 열 손실에도 불구하고 일반적으로 벽을 통한 열 손실이 가장 중요합니다. 계산에서는 접촉된 벽만 고려합니다. 외부 환경, 건물 내부에 있기 때문에 다른 방거의 동일한 온도가 유지되므로 열 손실이 없습니다. 계산을 위해 외벽의 총 면적을 150으로 간주할 수 있습니다. 평방 미터. 이를 통한 열 손실은 12W/m2 *150m2 =1800W입니다.

이러한 건물의 총 열 손실은 매시간 2400W + 1000W + 1800W = 5200W = 5.2kW = 4472kcal = 18.72MJ입니다.

앞서 언급했듯이 난방 장비의 전력은 집의 열 손실과 같습니다. 그 결과 최소 난방 시스템 전력은 5.2kW가 됩니다. 그러나 이 수치는 열이 고르게 분포된 경우에만 적용됩니다. 이러한 개발 시나리오는 현대 집사실상 비현실적이다. 모두 현대 주택벽과 칸막이가 많아서 내부 문공기 대류 소스는 열 장비의 최소 전력을 50%까지 늘릴 수 있음을 의미합니다. 따라서 보일러 전력은 가장 균일한 열 분배와 적절하게 설계된 난방 시스템을 갖춘 7-8kW 수준이어야 합니다.

~이다 주어진 권력크든 작든 별장? 위 계산에서 주택은 다음과 같습니다. 총 면적으로약 200m2. 그러한 건물의 경우 이 수치는 매우 작습니다. 시스템에서 생성된 열은 2~3kg의 목재 또는 1리터의 연료를 태울 때 40도 서리에서 얻을 수 있는 열에 해당합니다.

또한 계산에서는 다음과 같은 집안의 다른 열원을 고려하지 않았습니다. 가전제품또는 벽난로. 그러나 이러한 대략적인 계산조차도 시골집의 난방 장비를 선택하는 데 도움이 될 것입니다. 가정의 열 소비를 줄이고 연료나 전기를 절약할 수 있는 또 다른 기회는 온도가 다음과 같을 때 분산 난방 시스템을 사용하는 것입니다. 다른 방건물은 개별적으로 규제됩니다. 예를 들어, 큰 집모든 방의 온도를 동일하게 유지할 필요는 없으며, 최적의 온도주거용 건물 및 없는 방에서 영주, 온도를 +10°C로 유지합니다. 분산 난방 시스템은 태양열 난방, 물 열 저장 탱크 또는 소형 전기 보일러와 같은 추가 열원을 더 많이 활용할 수 있습니다.

난방기 수 계산

계산할 때 필요한 금액난방 장비의 열 및 전력에 따라 각 방에 필요한 난방기 수가 결정됩니다. 이는 열을 고르게 분배하고 각 방의 열 소비를 개별적으로 보상하는 데 필요합니다.

라디에이터 수를 계산하는 방법은 매우 간단합니다. 건축법에서는 최적의 온도를 유지하기 위해 면적 평방미터당 최소 100와트의 열원을 권장합니다.

난방기의 수는 다음 공식으로 계산됩니다.

1. I=S*100/P, 여기서.
2. I - 난방기의 수.
3. S는 방의 면적 (m2)입니다.
4. 피- 화력제조업체가 결정하는 하나의 라디에이터 섹션.

그러나 이 공식은 실내 열원의 양에 영향을 미치는 다른 요소를 고려하지 않습니다.

• 창 유형(k1) - 현대식 플라스틱 이중창열 손실을 줄입니다.
• 외벽의 수(k2) - 보다 더 많은 벽밖으로 나가면 열 손실이 커집니다.
• 계산 된 방 (k3) 위에 방이 있음-다락방이 있으면 라디에이터 수와 마찬가지로 열 손실이 감소하고 부재시 그에 따라 증가합니다.
• 방의 천장 높이(k4) - 이 계수는 흐름 높이 2.5m에서 1과 같습니다. 천장 높이가 증가하면 계수도 증가합니다.
• 창 수(k5).

라디에이터(P)의 화력은 라디에이터를 구성하는 재료에 따라 달라집니다. 예, 주철 라디에이터값 P = 145W, 바이메탈의 경우 - P = 185W. 가장 칼로리가 높은 것은 알루미늄 라디에이터, 화력은 P = 190W입니다.

라디에이터 수의 일반 공식은 다음과 같습니다.

I=S*k1*k2*k3*k4*k5*100/P

집과 창문이나 문과 같은 개별 요소가 더 잘 단열될수록 열 소비가 낮아져 난방 비용이 낮아진다는 점에 유의해야 합니다.

파이프 레이아웃 설계

열 소비량과 라디에이터 수를 계산한 후 모든 방의 파이프 분배를 설계합니다.

난방이 작동하는 기본 원리는 냉각수(대부분의 경우 물)의 순환 원리입니다. 냉각수는 열원인 보일러에서 난방 라디에이터로 열을 전달합니다. 라디에이터에서는 물이 냉각되어 열을 실내로 전달하고 다시 보일러로 돌아갑니다.

방의 온도는 파이프 안의 물의 속도와 물의 온도에 따라 달라집니다. 배관 설계 시 오류가 발생하면 유속이 필요 이상으로 느려져 먼 지역의 온도가 저하될 수 있습니다. 난방 시스템보일러는 최대 출력으로 작동합니다. 이 문제를 극복하려면 유압 저항을 고려해야 합니다. 유압 저항은 시스템 내 물의 확산을 방지하는 힘입니다. 난방 시스템 섹션의 유압 저항이 높으면 이 섹션에 도달하는 물의 양이 최소화됩니다.

여러 가지 요인이 유압 저항에 영향을 미칩니다.

• 히팅 파이프의 굴곡 수와 전체 시스템의 길이. 숫자가 많을수록 물의 양이 저항을 극복하기가 더 어려워집니다.
• 파이프 섹션. 파이프 단면적이 크면 시스템을 통과하는 물의 양이 더 많아지고 속도도 높아져 좋은 가열이 보장됩니다.
• 파이프와 라디에이터를 만드는 재료입니다. 응, 응 금속 플라스틱 파이프물 확산에 대한 저항은 동일한 단면의 금속보다 적습니다.
• 온도 및 냉각수 유형. 부동액의 수압 저항은 물의 저항보다 높습니다.

이러한 모든 요소의 합은 전체 시스템 저항과 발열에 영향을 미칩니다. 이 특성은 특수 테이블을 사용하여 계산되거나 컴퓨터 프로그램. 이 특성의 값은 다음과 같은지 여부를 판단하는 데 사용됩니다. 순환 펌프물을 펌핑하거나 물의 자연 순환으로 충분합니다. 난방이 간단하다면, 자연 순환물이 제공될 것이다 정상적인 일난방 시스템. 난방이 분기되고 굴곡이 많은 경우 실제로 강력한 워터 펌프가 필요합니다.

건물 난방에 필요한 열을 계산하려면 열 손실을 정확하게 계산하고 적절한 보일러와 라디에이터를 선택하고 그 수량도 계산해야 합니다. 게다가, 중요한 점유압 저항의 결정과 순환 펌프의 선택입니다.

이러한 모든 요소와 신중하게 계획된 난방을 조합해야만 겨울 저녁의 따뜻함을 즐길 수 있습니다.

당신의 집에 따뜻함을!

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A. 보일러 실의 열 회로 계산 예

예를 들어, 증기 보일러가 있는 보일러실의 기본 열 다이어그램 계산이 제공됩니다(그림 5.5 참조). 초기 데이터와 작동 조건은 다음과 같습니다.

보일러실은 공정 소비자에게 증기를 공급하고 난방, 환기 및 주택 및 주택에 온수 공급을 위해 온수를 가열하도록 설계되었습니다. 공공 건물. 열 공급 시스템이 닫혀 있습니다. 증기 발생 증기 보일러, 기술적 요구 사항에 소비됩니다. 매개변수 14kgf/cm 250°C - 10t/h 매개변수 6kgf/cm 2, 190°C - 103t/h; 히터용 네트워크 물매개변수 6kgf/cm2, 190°C(온수 15Gcal/h의 형태로 계산된 열부하)뿐만 아니라 보일러실의 손실 보충 및 필요 사항에도 사용됩니다. 주거 지역의 난방 네트워크 온도 그래프는 150 - 70°C입니다. 계획된 최저 온도외부 공기 - 30°C. 계산을 위해 겨울철 원수 온도는 5°C, 여름에는 15°C, 정수장 전 온수 온도는 최대 20°C입니다. 사료 및 보충수 탈기는 다음과 같이 수행됩니다. 대기 탈기기 104°C의 온도에서; 급수 온도는 104°C, 보충수 온도는 70°C입니다.

공정 증기 소비자로부터의 응축수 회수는 50%이고 온도는 80°C입니다. 증기 보일러의 연속 퍼지는 급수 탈기기에서 분리된 증기를 사용하여 제공됩니다. 작업 특성상 보일러실은 산업용입니다. 난방부하짧은 서 있는 시간 영하의 기온: - 30°C - 10시간; - 20°C - 150시간; - 15°C - 500시간; -10°C - 1100시간; - 5°C - 2400시간 및 0°C - 3500시간(총 지속 시간) 난방 시즌 5424시에.

최대 겨울 조건에 대해 수행된 보일러실의 열 회로 계산 예.

온수기 가열을 위한 증기 소비량

여기서 G는 네트워크 물의 흐름, t/h입니다. Q ov = 15 Gcal/h - 과제에 따른 손실을 고려하여 난방, 온수 공급을 위한 환기를 위한 열 소비; i poy - 감소된 증기 엔탈피, kcal/kg; i K - 응축수 냉각기 이후의 응축수 엔탈피, kcal/kg; 나는 - 히터 후의 물 엔탈피, kcal/kg; i 2 - 히터 앞의 물 엔탈피, kcal/kg.

외부 소비자를 위한 감소된 증기의 총 소비량

외부 소비자의 총 신선 증기 소비량, t/h,

여기서 D t = 10 t/h - 신선한 증기 소비량;

나는 nв - 급수 엔탈피, kcal/kg; i′ poy는 신선한 증기의 엔탈피(kcal/kg)입니다.

표시된 값을 대체하면 다음을 얻습니다.

외부 소비자를 위한 감소된 증기를 생산할 때 ROU 감온기로 주입되는 물의 양은 다음 공식에 의해 결정됩니다.

환원 냉각 장치를 계산할 때 환경으로의 열 손실은 미미하므로 고려되지 않습니다.

보일러실의 기타 요구사항을 위한 증기 소비량은 예비적이며, 후속 설명을 통해 외부 증기 소비량의 5%로 가정합니다.

3%로 가정된 손실과 보일러실의 기타 필요에 따른 증기 소비량을 고려한 보일러실의 총 증기 출력은 다음과 같습니다.

보일러실 내부 손실의 3%를 고려한 응축수 손실은 다음과 같습니다.

난방 네트워크에서 물 손실률이 2%인 경우 화학적으로 정제된 물 소비량 총 소비네트워크 물은 응축수 손실과 난방 네트워크를 재충전하는 물의 양을 합한 것과 같습니다.

수처리 공장의 자체 요구에 따른 물 소비량을 화학적으로 정제된 물 소비량의 25%로 간주하여 원수의 소비량을 구합니다.

1인당 스팀 소비량 증기온수기원수는 증기보일러의 블로우다운 냉각기 뒤의 원수의 온도를 명확히 한 후에 결정될 수 있습니다.

지속적인 블로우다운에서 나오는 물의 양:

여기서 p pr = 3%는 허용되는 보일러 블로우다운 비율이며, 원수의 품질과 화학적 수처리 방법에 따라 결정됩니다.

식(5.9)에 따른 연속 송풍 팽창기 출구의 증기량

여기서 x는 팽창기에서 나오는 증기의 건조도입니다. 팽창기에서 나오는 물의 양:

수행된 계산을 통해 퍼지 워터 쿨러 이후의 원수의 온도를 결정할 수 있습니다.

여기서 i 냉각 =50 kcal/kg은 냉각기 이후 퍼지수의 엔탈피입니다.

원수증기온수기의 증기 소비량은 공식 (5.14)에 의해 결정됩니다.

화학적으로 정제된 물은 다음과 같이 가열됩니다. 물 열교환기에서 물을 104°C에서 70°C로 냉각하여 보충수 탈기기로 이동합니다. 증기-온수기에서 환원된 증기의 열로 인해 급수 탈기기로 전달됩니다.

탈기기의 증기 냉각기에서 화학적으로 정제된 물을 가열하는 것 이 경우실제로 회로 계산의 정확성에 영향을 미치지 않기 때문에 중요하지 않으며 고려되지 않습니다. 보충수를 냉각시키기 위해 열교환기 이후 탈기기로 들어가는 물의 온도는 다음 식에 의해 결정됩니다. 열 균형열교환 기:

여기서 t' hov = 18°C는 물 섭취 후 수온입니다. G sub = 188*0.02 = 3.8 t/h - 보충수 소비; G sub/hov = 3.5 t/h - 가열 네트워크를 재충전하기 위해 탈기기로 들어가는 화학적으로 정제된 물의 사전 허용된 유속.

보충수 탈기기의 증기 소비량:

물을 가열하는 데 사용되는 증기의 양을 고려하면 보충수용 탈기기에 들어가는 화학적으로 정제된 물의 실제 소비량은 다음과 같습니다.

이는 이전에 허용된 값인 3.5t/h와 거의 다르지 않습니다.

급수 탈기기로 들어가는 화학적으로 정제된 물을 증기-온수기에 사용하는 증기 소비량은 이전과 유사하게 결정됩니다.

여기서 G 피트/호프 = G k.not = 60.9 t/h - 히터로 가는 화학적으로 정제된 물의 소비; i" xow - 히터 후의 물 엔탈피, kcal/kg; i xow - 히터 전의 물 엔탈피, kcal/kg.

급수 탈기기로 들어가는 물과 증기의 총량에서 가열 증기를 뺀 양,

평균 기온은 다음과 같습니다:

이러한 계산을 통해 급수 탈기기의 증기 소비량을 결정할 수 있습니다.

그런 다음 자체 필요에 따라 보일러실 내부의 감소된 증기의 총 소비량은 다음과 같습니다.

내부 손실을 고려한 보일러실 증기 출력:

예비 계산에 채택된 D 값과의 불일치는 7.3 t/h로 4.8%이므로 증가된 증기 유량을 고려하여 계산을 명확하게 해야 합니다. 보일러실 자체의 필요에 따라.

수정된 증기 소비량:

다른 모드에 대한 보일러실의 열 회로 계산은 고려한 것과 유사하게 수행됩니다. 보일러실에 설치하는 경우 최대 증기 수요 K = 0.95 - 0.98의 일치 계수를 고려하여 각각 증기 용량이 50t/h인 증기 보일러 3대가 허용됩니다. 다음 매개변수: 압력 14kgf/cm 2, 온도 250°C. 이러한 보일러는 Belgorod 공장 "Energomash"에서 생산됩니다.

B. 보일러실 열 회로 계산의 예 폐쇄형 시스템열 공급.

보일러실 열 회로 계산의 예는 그림 1에 표시된 것에 대해 수행됩니다. 5.7 보일러실의 기본 열 다이어그램. 보일러실은 공급하도록 설계되었습니다. 뜨거운 물난방, 환기 및 온수 공급이 필요한 주거용 및 공공 건물. 열부하최대 겨울 조건에서 외부 네트워크의 손실을 고려한 보일러실은 다음과 같습니다. 난방 및 환기의 경우 45 Gcal/h; 온수 공급의 경우 15Gcal/h입니다. 난방 네트워크따라 일하다 온도 차트 150 - 70°C. 온수 공급은 가입자를 위한 온수 혼합 방식을 채택했습니다. 예상 최저 실외 온도는 26°C입니다. 화학적 수처리 전 원수를 겨울에는 5°C, 여름에는 15°C에서 20°C로 가열합니다. 물의 탈기는 탈기기에서 수행됩니다. 기압. 연간 일정보일러실 짐은 쌀을 줍니다. 5.20은 하루 외부 온도 지속 시간에 대한 데이터를 제공합니다.

보일러실의 열 다이어그램 계산 예는 난방 공급 시스템의 5가지 특징적인 작동 모드와 보일러 입구 및 출구의 두 가지 수온에 대해 제공됩니다. 온수 보일러가 저유황 석탄을 사용하여 작동할 때 보일러 입구의 수온은 보일러 출구에서 t' K = 150°C로 일정하게 t = 70°C로 유지됩니다. 주요 계산은 최대로 수행됩니다. 겨울 모드. 난방 및 환기용 열공급 Q0.n=45 Gcal/h. 온수 공급을 위한 열 공급은 Q gw = 15 Gcal/h이며, 이는 보일러실의 총 난방 용량 Q K = 60 Gcal/h를 제공합니다.

공식(5.21)에 따라 난방 및 환기를 위한 네트워크 물의 예상 시간당 소비량은 다음과 같습니다.

쌀. 5.20. 보일러실 부하 다이어그램 온수 보일러외부 온도 지속 시간에 대한 데이터.

공식(5.23)에 따라 온수 공급에 필요한 시간당 물 소비량은 다음과 같습니다.

가입자가 온수 공급을 위해 혼합 온수 난방 방식을 사용하는 경우 난방 및 환기 시스템 후 반환 네트워크 물의 열이 사용됩니다. 계산은 공식 (5.22)에 따라 로컬 온수 공급 열교환기 이후의 반환 네트워크 물의 온도를 확인합니다.

공식(5.25)에 따라 네트워크 물의 시간당 소비량에 대한 총 계산

난방 네트워크에서 2%의 손실이 있는 보충용 물 소비량:

생산성의 마지막 25%에 대한 자체 요구에 따른 화학적 수처리를 위한 원수 소비량:

탈기기(10) 다음에 설치된 열교환기-보충수 냉각기(9) 후의 화학적으로 정제된 물의 온도,

여기서 G XOB = 10 t/h는 이전에 허용된 화학적으로 정제된 물의 소비량입니다. cin = 1kcal/kg;

가열수 유량 Gsub/gr = 6 t/h와 화학적으로 정제된 물을 가열하는 다음 단계의 히터 출구 온도 t gr = 108°C를 고려하여 탈기기로 들어가는 물의 온도를 결정합니다.

계산된 값을 고려하면 화학적 수처리 전 원수의 온도는 다음과 같습니다.

탈기기 설치를 위한 난방수 소비량은 열 균형 수준에 따라 결정됩니다.

보일러 설비의 물 양 균형을 계산할 때 난방 네트워크에 공급되는 물 소비량을 결정할 때 G d/gp 값을 고려해야 합니다. 메이크업을 위한 화학적으로 정제된 물의 소비량은 다음과 같습니다:

냉각기의 물 손실은 미미하며 정확도를 떨어뜨리지 않고 저울을 작성할 때 무시할 수 있습니다. ~에 허용 온도보일러 입구의 물 t = 70°C, 출구의 물 t K = 150°C, 보일러를 통과하는 물 흐름은 다음과 같습니다.

온도에서 물을 돌려보내다 t TC = 42.6°C, 보일러 입구에서 70°C의 수온을 얻으려면 다음과 같은 재순환 물 유량이 필요합니다. 식(5.33)]:

최대 가열 용량 모드의 경우 바이패스 라인으로 물이 흐르지 않습니다.

열 회로 계산의 정확성을 확인하려면 전체 보일러 설치에 대한 물의 양의 균형을 그려야 합니다.

네트워크 물의 반환 파이프라인을 통한 흐름:

ㅏ 예상유량보일러를 통과하는 물은 다음과 같습니다.

왜냐하면 부분 뜨거운 물보일러 후에는 히터, 탈기기 및 재순환으로 이동하며 보일러실 출구에서 네트워크 물의 유속은 다음과 같습니다.

이전에 발견된 것과 업데이트된 보일러를 통과하는 물 유량 사이의 차이는 미미합니다(<0,5%), поэтому выполненный расчет.

표 5.2. 온수보일러실의 열회로 계산 결과.

보일러실의 열 회로 계산 예는 완전한 것으로 간주될 수 있습니다. 값이 3% 이상 차이가 나면 보일러실의 동일한 난방 출력에서 ​​보조 요구에 대한 온수 소비량을 다시 계산해야 합니다. 보일러실의 열회로를 계산하는 이 예에서는 보충수와 원온수기의 냉각수로 유입되는 열로 인해 네트워크 펌프 앞의 수온이 상승하는 것을 고려하지 않았습니다. 작은 값(2% 미만).

보일러실의 다른 작동 모드의 경우 열 회로 계산이 유사하게 수행됩니다. 그 결과는 표에 나와 있습니다. 5.2. 가입자를 위한 온수 공급 및 온수 공급을 위한 온수 네트워크 물 소비량에 대한 데이터가 없는 경우 이 소비량을 결정하기 위해 다음 절차를 채택할 수 있습니다. 온수 공급을 위한 알려진 물 소비량 t/h를 사용하여 첫 번째 단계 히터의 열 부하(네트워크 급수관으로 복귀)(그림 5.3 참조)는 다음 방정식으로 결정할 수 있습니다.

여기서 - Δt는 가열된 물과 가열된 물 사이의 최소 온도차로, 10°C로 간주됩니다. 이 방정식의 나머지 표기법은 이전에 제공되었습니다.

물이 직접 네트워크 물에 의해 가열되는 2단계 히터의 열 부하 Gcal/h는 다음과 같습니다.

두 번째 단계 히터의 알려진 열 부하 값을 사용하면 네트워크 물 소비량 t/h는 다음과 같습니다.

오래 전에 건물과 구조물은 둘러싸는 구조물의 열전도 특성에 대해 생각하지 않고 지어졌습니다. 즉, 벽을 단순히 두껍게 만든 것입니다. 그리고 당신이 오래된 상인 집에 가본 적이 있다면, 이 집의 외벽이 세라믹 벽돌로 만들어져 있으며 두께가 약 1.5m라는 것을 눈치 챘을 것입니다. 이러한 벽돌 벽의 두께는 가장 심한 서리 속에서도 이 집에 사는 사람들에게 완전히 편안한 숙박을 보장하고 여전히 보장합니다.

요즘에는 모든 것이 바뀌었습니다. 그리고 이제 벽을 너무 두껍게 만드는 것은 경제적으로 수익성이 없습니다. 그래서 이를 줄일 수 있는 물질이 발명됐다. 그 중 일부는 단열재 및 가스 규산염 블록입니다. 예를 들어 이러한 재료 덕분에 벽돌 두께를 250mm까지 줄일 수 있습니다.

이제 벽과 천장은 대부분 2~3개의 층으로 만들어지며, 그 중 한 층은 단열 성능이 좋은 재료입니다. 그리고 이 재료의 최적 두께를 결정하기 위해 열 공학 계산이 수행되고 이슬점이 결정됩니다.

다음 페이지에서 이슬점을 계산하는 방법을 확인할 수 있습니다. 여기서는 예를 사용하여 열 엔지니어링 계산에 대해서도 설명합니다.

필수 규제 문서

계산을 위해서는 두 개의 SNiP, 하나의 합작 투자, 하나의 GOST 및 하나의 매뉴얼이 필요합니다.

• SNiP 23-02-2003(SP 50.13330.2012). "건물의 열 보호." 2012년부터 개정판입니다.
• SNiP 23-01-99*(SP 131.13330.2012). "기후학 구축". 2012년부터 개정판입니다.
• SP 23-101-2004. "건물의 열 보호 설계".
• GOST 30494-96 (2011년부터 GOST 30494-2011로 대체됨) "주거 및 공공 건물. 실내 미기후 매개변수".
• 혜택. 예를 들어 Malyavin "건물의 열 손실. 참조 매뉴얼".

계산된 매개변수

열 공학 계산을 수행하는 과정에서 다음 사항이 결정됩니다.

• 둘러싸는 구조물의 건축 자재의 열 특성;
• 열 전달 저항 감소;
• 이 감소된 저항이 표준 값을 준수합니다.

예. 공극이 없는 3층 벽의 열공학적 계산

초기 데이터

1. 지역 기후 및 실내 미기후

건축면적: 니즈니 노브고로드.

건물의 목적: 주거용.

외부 울타리의 내부 표면에 응축이 없는 조건에서 계산된 내부 공기의 상대 습도는 -55%입니다(SNiP 23-02-2003 절 4.3. 일반 습도 조건의 경우 표 1).

추운 계절에 거실의 최적 기온은 t int = 20°C입니다(GOST 30494-96 표 1).

예상 외부 기온 텍스트, 0.92 = -31°C의 확률로 가장 추운 5일 기간의 온도에 의해 결정됩니다(SNiP 23-01-99 표 1 열 5).

일일 평균 외부 기온이 8°C인 난방 기간은 z ht와 같습니다. = 215일(SNiP 23-01-99 표 1 열 11);

난방 기간 동안 평균 외부 공기 온도 t ht = -4.1°C(SNiP 23-01-99 표 1 열 12).

2. 벽 디자인

벽은 다음 레이어로 구성됩니다.

• 장식용 벽돌 (베서) 두께 90mm;
• 단열재(미네랄 울 보드), 그림에서 두께는 계산 과정에서 발견되므로 "X" 기호로 표시됩니다.
• 두께 250mm의 규회 벽돌;
• 석고 (복잡한 모르타르)는 영향이 미미하지만 존재하기 때문에보다 객관적인 그림을 얻기위한 추가 레이어입니다.

3. 재료의 열물리적 특성

재료 특성의 값은 표에 요약되어 있습니다.

메모 (*):이러한 특성은 단열재 제조업체에서도 찾을 수 있습니다.

계산

4. 단열재 두께 결정

단열층의 두께를 계산하려면 위생 표준 및 에너지 절약 요구 사항을 기반으로 둘러싸는 구조물의 열 전달 저항을 결정해야 합니다.

4.1. 에너지 절약 조건에 따른 단열 보호 기준 결정

SNiP 02/23/2003의 5.3항에 따라 난방 기간의 도일 결정:

디디 = ( 티 정수 - ㅎ) z ht = (20 + 4.1)215 = 5182°C×일

메모:학위일도 GSOP로 지정됩니다.

감소된 열 전달 저항의 표준 값은 건축 면적의 도일에 따라 SNIP 23-02-2003(표 4)에 따라 결정된 표준화된 값 이상을 취해야 합니다.

R 요구량 = a×D d + b = 0.00035 × 5182 + 1.4 = 3.214m2 × ℃/W,

여기서: Dd는 니즈니노브고로드의 난방 기간의 도일입니다.

a 및 b - 주거용 건물의 벽(3열)에 대해 표 4(SNiP 23-02-2003인 경우) 또는 표 3(SP 50.13330.2012인 경우)에 따라 허용되는 계수입니다.

4.1. 위생 조건에 따른 단열 보호 기준 결정

우리의 경우, 이 지표는 초과 현열이 23W/m3를 초과하는 산업용 건물과 계절별 운영(가을 또는 봄)을 목적으로 하는 건물뿐만 아니라 예상 내부 온도가 있는 건물에 대해 계산되기 때문에 이를 예로 간주합니다. 12 °C 이하의 공기 온도는 둘러싸는 구조물의 열 전달 저항입니다(반투명 구조물 제외).

위생 조건에 따른 열 전달에 대한 표준(최대 허용) 저항 결정(공식 3 SNiP 02/23/2003):

여기서: n = 1 - 외벽에 대해 표 6에 따라 채택된 계수;

t int = 20°С - 원본 데이터의 값;

t ext = -31°С - 원본 데이터의 값;

Δt n = 4°С - 주거용 건물의 외벽에 대해 이 경우 표 5에 따라 취한 내부 공기 온도와 둘러싸는 구조물의 내부 표면 온도 사이의 표준화된 온도 차이입니다.

α int = 8.7 W/(m 2 ×°C) - 외벽에 대해 표 7에 따라 취한 둘러싸는 구조의 내부 표면의 열 전달 계수.

4.3. 열 보호 표준

위의 계산에서 필요한 열 전달 저항을 선택합니다.에너지 절약 조건의 R req를 이제 이를 표시합니다. R tr0 = 3.214 m 2 × ℃/W .

5. 단열재 두께 결정

주어진 벽의 각 층에 대해 다음 공식을 사용하여 열 저항을 계산해야 합니다.

여기서: δi - 층 두께, mm;

λ i 는 층 재료의 계산된 열전도 계수 W/(m × °C)입니다.

1층( 장식 벽돌): R1 = 0.09/0.96 = 0.094m 2 × ℃/W .

레이어 3(사라임 벽돌): R 3 = 0.25/0.87 = 0.287m2 × ℃/W .

4층(석고): R 4 = 0.02/0.87 = 0.023 m2 × ℃/W .

단열재의 최소 허용(필수) 열 저항 결정(E.G. Malyavin의 공식 5.6 "건물의 열 손실. 참조 매뉴얼"):

여기서: R int = 1/α int = 1/8.7 - 내부 표면의 열 전달 저항;

R ext = 1/α ext = 1/23 - 외부 표면의 열 전달 저항, α ext는 외벽에 대해 표 14에 따라 취해집니다.

ΣR i = 0.094 + 0.287 + 0.023 - 열 A 또는 B(표 D1 SP 23-101-2004의 열 8 및 9)에 채택된 재료의 열전도 계수를 고려하여 결정된 단열재 층이 없는 벽의 모든 층의 열 저항의 합 벽의 습도 조건에 따라 m 2 °C /W

단열재의 두께는 다음과 같습니다(공식 5.7).

여기서: λ ut - 단열재의 열전도 계수, W/(m °C).

단열재의 총 두께가 250mm인 조건에서 벽의 열 저항 결정(공식 5.8):

여기서: ΣR t,i는 허용된 구조 두께 m 2 °C/W의 단열층을 포함하여 울타리의 모든 층의 열 저항의 합입니다.

얻은 결과로부터 우리는 다음과 같은 결론을 내릴 수 있습니다.

R 0 = 3.503m 2 × ℃/W> R tr0 = 3.214m 2 × ℃/W→ 따라서 단열재의 두께가 선택됩니다. 오른쪽.

공극의 영향

3층 조적조를 단열재로 사용하는 경우 미네랄 울, 유리솜 또는 기타 슬래브 단열재 사이에 통풍 공기층을 설치해야합니다. 외부 벽돌그리고 단열. 이 층의 두께는 10mm 이상, 바람직하게는 20-40mm 여야합니다. 결로로 인해 젖어 있는 단열재를 건조시키기 위해 필요합니다.

이 공극은 폐쇄된 공간이 아니므로 계산에 존재하는 경우 SP 23-101-2004의 9.1.2항 요구 사항, 즉 다음을 고려해야 합니다.

a) 에어 갭과 에어 갭 사이에 위치한 구조의 층 외부 표면(우리의 경우 이것은 장식용 벽돌(besser)입니다.) 열 엔지니어링 계산에서는 고려되지 않습니다.

b) 외부 공기로 환기되는 층을 향한 구조물 표면에서 열 전달 계수 α ext = 10.8 W/(m°C)를 취해야 합니다.

메모:예를 들어 플라스틱 이중창의 열 공학 계산에서 에어 갭의 영향이 고려됩니다.

4.2 열공학 계산

보일러 열 균형 계산

비표준 및 고정 작동 모드에 대한 전기 가열 보일러의 열 균형 계산은 다음 공식을 사용하여 수행됩니다.

유용한 열 J는 어디에 있습니까?

환경으로의 열 손실, J;

구조물 가열로 인한 열 손실, J.

유용하게 사용되는 열은 비고정 작동 모드에 대해 결정되고 조건적으로 유용하게 사용되는 열은 고정 작동 모드에 대해 각각 다음 식에 따라 결정됩니다.

Q יּ 1 = Δ Wיּ * r

여기서 W - 최대 금액허용된 충전 계수 g에서 조리 용기의 물 | 홀 = 0.82, kg;

C - 물의 열용량, (J/(kg°C)), C = 4187 J/(kg °C)

(t n t k - 각각 초기 및 최종 수온, °C, 비정상 보일러 작동 중 증발된 물의 양

r은 열 형성 열(kJ/kg)입니다.

보일러 인클로저에서 환경으로의 열 손실은 다음 공식을 사용하여 비고정 및 고정 작동 모드에 대해 계산됩니다.

열 전달 계수는 어디에 있습니까? W/(m" °C)

장치의 두 번째 표면 요소의 면적, m 2

장치 표면의 ^번째 요소의 온도 C;

t - 장치의 작동 시간, s.

구조물의 열 손실은 다음 공식을 사용하여 계산됩니다.

장치의 ]번째 요소의 질량은 어디에 있습니까?

장치의 ^번째 요소의 열용량, J/(kg °C); - 첫 번째 장치의 최종 및 초기 온도 각각 °C

소화조 보일러를 계산할 때 유용한 열은 물의 가열 및 끓는 조건에 따라 결정됩니다. 유용하게 사용된 열은 고정 작동 모드에 대해 결정되고 조건부 사용 열은 고정 작동 모드에 대해 각각 다음 식에 따라 결정됩니다.

Q 1 = W C (t k 물 – t n 물) + W * r

여기서 pweight는 물의 밀도이며, 온도 twater n = 20 °C에서 pweight ~ 1 kg/d 3입니다. t 물 k - 끓는점, t 물 k = 100 °C

고정 모드의 경우 - 비고정 모드의 경우;

g = 2257.5 kJ/kg - 기화열.

205 * 4187 * (100 - 20) = 68.67 * 10 6 J;

2.05 * 2257.2 = 4.63 * 10 6J

보일러 인클로저에서 환경으로의 열 손실은 다음 공식에 따라 비고정 및 고정 모드에서 결정됩니다.

보일러 쉘 벽의 표면은 다음과 같이 결정됩니다. 측면다음 표현에 따른 실린더:

F k =n*D k *H 합계

Rk = 3.14 * 0.870 2 / 4 = 0.594(m2)

뚜껑 표면과 보일러의 상부 수평 표면은 대략 원의 면적으로 결정됩니다.

F cr = p*D 2 cr /4

Fcr = 3.14 * 0.8702/ 4 = 0.594(m2)

울타리의 초기 온도는 방의 공기 온도와 같다고 가정합니다. 11K = 1water = 20 °C

열전달 계수는 다음 공식을 사용하여 계산할 수 있습니다.

a = 9.74 + 0.07* (I av] - (공기), (W/m2°C) - 비정지 모드의 경우,

a" = 9.74 + 0.07 * (I ku- - 1v03), (W/m2oC) - 고정 모드의 경우,

Q5 = *3900 = 3.924 * 106

0"5= *3600 - 8.327 * 106(J)

보일러 바닥의 열 손실은 미미하므로 무시할 수 있습니다.

구조물의 가열로 인한 손실은 다음 식에 의해 결정됩니다.

보일러 조리 용기를 가열하기 위한 열 손실은 다음 공식에 의해 결정됩니다.

는 각각 재료의 열용량, 질량, 보일러 조리 용기의 최종 온도입니다.

조리 용기의 부피는 다음 공식에 의해 결정됩니다.

재료 밀도, kg/m - 7800.

조리 용기의 무게, kg –

M = 0.0036 * 7800 = 28.08kg.

최종 온도, Xw = 100°C.

요소 재료의 열용량, J/(kg°C) - 462.

Qin6 = 462 * 28.08 * (100 - 20) = 1037.8 * 103J

뚜껑 가열에 따른 보일러 손실은 다음 공식에 의해 결정됩니다.

여기서 Skr, Mkr, t kkr은 각각 재료의 열용량, 질량 및 보일러 뚜껑의 최종 온도입니다.

보일러 뚜껑은 이렇게 만들어졌습니다. 스테인리스강의.

스테인리스강의 열용량 Сср = 462 J/(kg°С).

재료 밀도, kg/m3 - 7800. 최종 온도, °C X kkr = 95.

공식을 사용하여 뚜껑의 부피를 계산해 봅시다

증기 발생기로 외부 보일러를 가열하기 위한 보일러 손실은 다음 공식에 의해 결정됩니다.

여기서 Сн, Мн, 1кн - 각각 재료의 열용량, 질량, 증기 발생기가 있는 외부 보일러의 최종 온도입니다. 외부 보일러는 탄소강으로 만들어졌습니다.

탄소강 CH의 열용량 = 462 J/(kg°C).

재료 밀도, kg/m3 - 7800.

최종 온도, 1n = 109.3 ~ ^

다음 공식을 사용하여 증기 발생기가 있는 외부 보일러의 부피를 계산해 보겠습니다.

여기서 Siz, Miz, I kiz - 각각 재료의 열용량, 질량,

단열 구조의 최종 온도.

요소 재료는 아스팔트입니다.

아스폴리 Siz의 열용량은 92 J/(kg°C)입니다.

아스폴리 밀도, kg/m 3 20

최종 온도:

다음 공식을 사용하여 단열 구조의 부피를 계산해 보겠습니다.

V= 0.008 * = 0.0138m3.

단열 구조의 무게, kg

미즈 = 0.0138 * 20 = 0.276kg.

(QI36 = 92 * 0.276 * (84.65 - 20) = 1.64 * 103J

보일러 케이싱 가열을 위한 열 손실은 다음 공식에 의해 결정됩니다.

여기서 Sk, Mk, 1kk는 각각 재료의 열용량, 질량 및 보일러 쉘의 최종 온도입니다.

보일러 케이싱 재질은 탄소강입니다. 재료의 열용량은 462 J/(kg°C)입니다. 재료 밀도 - 7800g/m3.

최종 온도: tkk =60°C.

다음 공식을 사용하여 보일러 케이싱의 부피를 계산해 보겠습니다.

증기 발생기의 물로 인한 열 손실은 다음 공식에 의해 결정됩니다.

여기서 St, Mw, 1kW는 각각 물의 열용량, 질량 및 증기 발생기의 최종 물 온도입니다. 재료: 물.

물의 열용량, St = 4187 J/(kg°C).

물의 밀도는 1000kg/m3입니다.

최종 온도: (3 = 109.3°C.

다음 공식을 사용하여 증기 발생기의 물의 양을 계산해 보겠습니다.

Vв= 0.2* 0.2* 0.4 = 0.016m3

증기 발생기의 물 질량, kg - Мв = Ув *рв

Mv = 0.016 * 1000 = 16kg

증기 발생기의 물 가열에 따른 열 손실:

Qв6 = 4187 * 16 * (109.3 - 20) = 5982.38 * 103J.

보일러의 프레임과 부속품을 가열하기 위한 열 손실은 다음 공식에 의해 결정됩니다.

여기서 SKar, Mkar, (kkar - 각각 재료의 열용량, 질량, 프레임 및 보일러 피팅의 최종 온도입니다.

요소 재료 - 탄소강.

재료 밀도 - 7800kg/m3.

요소 중량: 조리 용기 중량의 250%,

즉, m = 28.08 * 250/ 100 = 70.2kg

최종 온도: tkar = (t s +t k)/2 = (109.3 + 60) / 2 = 84.65 °C

재료의 열용량은 462 J/(kg°C)입니다.

Qkar6 = 462 * 70.2 * (84.65 - 20) = 2096.75 * 103J

구조물의 열 손실은 다음과 같습니다.

Q 6 =1037.8*103+324.3*103+2429.6*103+1.64*103+230.63*103+5982.38 * 103 + 2096.75 * 103 = 12103.1 * 103J

받침대를 가열하기 위한 열 손실은 그 값이 미미하기 때문에 고려되지 않습니다.

보일러의 비고정 및 고정 작동에 대한 열 소비량은 각각 다음과 같습니다.

Qzat = 68.67 * 106 + 3.924 * 106 + 12.10 * 106 = 84.694 * 10bJ

Q / zat = 4.63 * 106 + 8.327 * 106 = 12.957 * 106J

소화조의 가열 표면 계산. 소화조의 필요한 가열 면적 계산은 다음 공식에 의해 결정됩니다.

여기서 Q는 단위 시간당 가열 표면을 통해 전달되어야 하는 열의 양, W/(J/s)입니다.

k - 냉각수에서 가열 매체로의 열 전달 계수, W/(m2°C)

Δtslog - 다음 공식에 의해 결정되는 평균 로그 온도 차이:

여기서 Δtb, Δtm은 각각 냉각수 온도와 가열 매체 온도 °C 간의 최대 및 최소 차이입니다.

가열 표면을 통해 전달되는 열의 양은 다음과 같습니다.

Q가 유용한 열인 경우 J;

QВН6 - 조리 용기 가열에 따른 열 손실, J;

QВН6 - 보일러 뚜껑 가열을 위한 열 손실, J;

QВН6 - 보일러 케이싱에서 환경으로의 열 손실, J.

보일러 케이싱에서 환경으로의 열 손실은 다음 공식에 의해 결정됩니다.

여기서 ak, Pk, *kk는 각각 열전달 계수, 보일러 쉘의 표면적, 보일러 쉘의 최종 표면 온도입니다.

Qk5 = 11.14 * 3.28 * (40 - 20) * 3900 = 2850 * 103J.

가열 표면을 통해 전달되는 열의 양은 다음과 같습니다.

Q = 68.67 * 106 + 1037.8 * 103 + 324.3 * 103 +2850.0 * 103 = 72.88 * 106J.

평균 로그 온도 차이는 다음과 같습니다.

Δtclog = (109.3 - 20) - (109.3 - 100))/ 2.31g* ((109.3 - 20) / (109.3 - 100)) = 35°C.

응축된 수증기에서 물로의 열 전달의 경우 열 전달 계수는 대략 K = 2900 W/(m2°C)와 같습니다.

필요한 표면난방은 다음과 같습니다.

F = 72.88 * 106/ (2900 * 3900 * 35) = 0.184m2

실제 가열 표면은 다음 공식을 사용하여 계산됩니다.

F = 3.14 * 0.743 * 0.594+ 3.14 * 0.7432 / 4 = 1.819m2,

즉, 필요한 것보다 훨씬 더 많습니다.

보일러의 비고정 및 고정 작동 모드에 대한 열 소비량은 각각 다음과 같습니다.

Q3aT = 84.694 * 106J,

Q"3aT =12.957 * 106J.

계수 유용한 행동비고정 작동 모드의 보일러는 다음과 같습니다.

eta = 68.67 * 10b/ 84.694 * 106 = 0.81 또는 81%

특정 금속 소비량과 열 소비량은 공식에 의해 결정됩니다.

여기서, Mm - 장치의 금속 구조의 질량, kg

여기서 MP는 완제품 또는 반제품의 질량입니다.

받침대의 질량을 구해 봅시다. 이는 조리 용기 질량의 400%입니다.

Mposg = 28.08 * 400 / 100 = 112.32kg

Mm = 28.08 + 9.36 + 58.89 + 0.276 + 12.48 + 70.2 + 112.32 = 291.61kg.

특정 금속 소비량은 다음과 같습니다.

Mm = 291.61 /250 = 1.17kg/dm3.

비열 소비

Q = 84.694 * 106 / 205 =413.14 * 103J/kg

계산된 장치의 금속 소비량은 연속 생산된 장치의 금속 소비량보다 낮으며 이는 설계의 일부 단순화(단일 뚜껑, 조리 용기에 대한 부속품 부족, 뚜껑의 낮은 균형추 등)로 설명됩니다.

특정 에너지 소비량은 보일러의 충전 계수가 낮기 때문에 (etazap ~ 0.82) 약간 더 높으며, 대량 생산 장치의 경우 0.9와 동일하게 사용됩니다.

4.3 에너지 계산

힘 발열체비고정식 및 고정 모드그에 따라 작업은 다음과 같습니다.

P = 84.694 * 106 / 3900 = 21.72 * 103W = 21.72kW

P" = 12.957 * 106 / 3600 = 3.60 * 103W = 3.60kW

고정식 및 고정식의 보일러 출력 비율은 다음과 같습니다.

R/R" = 21.72/3.60

우리가 받아들이는 발열체의 힘을 고려하여 최대 전력 P = 최소 24kW P" = 4kW. 이 경우 가열 시간은

트라즈 = 84.694 * 106/24 * 103 = 3529 ~ 59분

전기소화보일러가 연결되어 있습니다. 삼상 네트워크따라서 위상의 균일한 부하를 고려하여 발열체를 3의 배수로 설치하는 것이 좋습니다.

계산되는 보일러의 경우 최대 전력 P는 24kW(각각 4kW의 가열 요소 6개가 병렬로 연결됨)와 같고 최소 P"는 4W(직렬 연결된 가열 요소 2개, 가열 요소 1개)와 같습니다. 연결이 끊어짐) 이 경우 비정지 모드와 고정 모드의 보일러 출력 비율: P/P" = 24/4 = 6

결론

주제 코스 프로젝트 250리터의 유효 용량을 갖춘 KPE 유형의 전기 조리 보일러를 개발하는 작업이 있었습니다.

개발된 전기 가열 소화조 보일러는 조리 기술 요구 사항을 충족합니다. 제공하다 열처리제품 최소 비용기계적, 화학적 저연소와 고체 연료 및 가스 소화 보일러와 같은 배기 가스로 인해 열이 없기 때문에 에너지가 필요합니다. 특정 소비환경에 대한 상대적으로 낮은 손실과 구조물 가열로 인한 열; 가지다 높은 온도신뢰성, 창조하다 최적의 조건작동 서비스 인력, 작업을 더 쉽게 만듭니다. 음식 준비 및 고객 서비스의 질을 향상시킵니다. 생산성을 높이고 안전 및 산업 위생 요구 사항을 충족하여 작업자의 안전을 보장합니다.

서지

1) 보그다노프 G.A. 등 공기업 장비 환경교과서입니다. 교수-기술. 학교 / G.A. 보그다노프, Z.M. 오전. Bogdanov. - 3판, 개정됨. - M .: 경제학, 1991. - 303

2) Gulyaev V.A., Ivanenko V.P., Isaev N.I. 등. 무역 및 케이터링 기업용 장비. 풀 코스 : 교과서 / 교수. V.A. Gulyaeva. -M .: T4VFRA, 2004. - 543p.

3)졸린 V.P. 기술 장비케이터링 시설. -M .: 14RPO, 아카데미, 2000. - 256p.

4) 리트비나 L.S., 프롤로바 Z.S. 케이터링 시설의 열 장비: 모피용 교과서. 기술 학교 부서. - 3판 및 추가판. - M .: 경제학, 1980. - 248 p.

5) Lunin O.G., Veltishchev V.N., Kaloshin Yu.A. 및 기타 코스 및 졸업장 디자인. - 중.: 음식 산업, 1990.

6) Titova A.P., Shlyakhtina A.M. 무역 및 기술 장비: 기술 과학 교과서. 기술 부서. -M .: 경제학, 1983.-296 p.

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